| 品名直缝焊管 | 材质H40 |
| 产地/厂家鞍钢 | 仓库所在城市北京 |
| 仓库白云仓 | 质量等级正品（受理质量异议） |
| 用途范围汽车用、 家用电器、 集装箱、 机械制造、 卫生洁具、 轨道交通、 压力容器、 餐饮厨具、 化工设备、 结构制管、 其他 | 加工服务深加工（冲压、折弯等） |
| 配送服务可配送到厂 | 货物销售类型现货 |
| 规格30mm、 115*65、 90*150cm、 80*210cm、 6分*2.5mm | 仓库地址武汉市汉阳区黄金口 |
| 仓库电话13797111818 | 计重方式理计 |
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【专业分包教科书】中国建筑股份有限公司汉孝城际铁路野猪湖特大桥跨越县河栈桥施工方案
野猪湖特大桥跨越县河栈桥施工方案
1概述
1.1桥址概况及水文情况
县河位于王母湖与府澴河之间，连接王母湖、滚子河和府澴河，是一条人工河流，桥址于dk 48+208.7～dk48+279.6处跨越县河，河流与线路大里程 夹角34度，河向由右至左，受季节影响，河床宽约30～45m。地下水位埋深3～10m，桥址区地下水对混凝土无侵蚀性,基础结构为碳化环境，作用等级t2级；化学环境作用等级为h1级。地质情况：本桥址区位于江汉平原区，地表以下分别为粉质黏土，泥岩，砂岩，冬季为枯水期，汛期在春季和夏季。 1.2 设计说明
根据当地具体地质情况、水文情况和气候情况，拟建栈桥长约78m，桥面宽5.2m。栈桥两侧设栏杆，下部结构采用钢管桩基础，上部结构采用贝雷和型钢的组合结构。
栈桥的结构形式为横向5排单层贝雷桁架，桁架间距0.9m与1.2m相结合，标准跨径为12m；栈桥桥面系采用定型桥面板；面系分配横梁为i22a，间距为100cm；基础采用υ529×7mm/υ630×7mm钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[20号槽钢连接成整体。栈桥各墩基础布置结构形式如下图1。
1.3 设计依据
1）《公路桥涵设计通用规范》 （jtg d60-2004）
2）《公路桥涵地基与基础设计规范》 （jtj024-85）
3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （jtj025-86）
4）《公路桥涵施工技术规范》 （jtj041—2000）
5）《海港水文规范》 （jtj213-98）
6） 野猪湖特大桥跨越县河处设计地质资料
7）《装配式公路钢桥多用途使用手册》
8）《钢结构计算手册》
1.4 技术标准
1）桥面设计顶标高+24. m（拟定）。
2）设计荷载：设计荷载：(1)9m3砼罐车，（2）旋挖钻80t。
3）验算荷载：
10m3混凝土罐车：自重+砼重按60t计，对于各轴的承载力情况见图。
80t履带旋挖钻：考虑偏载影响，验算履带荷载按照104t，履带接地尺寸4.675m×0.8m，履带中心间距4.2m，具体布置情况见图。
4）水位：目前水位高21.0米
5）河床高程取（+18.5）（水深2.5米）。 6）河床覆盖层：50cm淤泥。 7）设计行车速度10km/h。 2 荷载统计
1）栈桥面层：8mm厚钢板，单位面积重62.8kg，则3.27kn/m。 2）面板加劲肋工12.6,单位重14.21kg/m，则0.14kn/m，间距0.24m 。
3）横向分配梁：i22a，0.33kn/m ，1.98kn/根，间距1.0m。 4）纵向主梁：321型贝雷梁，5.55 kn/m。 5）桩顶分配主梁：双肢i40型号工字钢。 3 上部结构内力计算 3.1 桥面系
由于本项目桥面系8mm面板与i12.6焊接成框架结构，其结构稳定可靠，在此不再对面板进行计算，仅对面板主加强肋i12.6进行验算，其荷载分析如下：
1）自重均布荷载：0.266kn/m(面板单根i12.6承受的均布荷载)，电算模型自动附加在计算中，不另外进行添加。
2）施工及人群荷载：不考虑与梁车同时作用。
3）i12.6断面内间距为24cm，横向分配梁间距为1.0m，其受力计算按照跨径为1.0m的连续梁进行验算。
汽车轮压：车轮接地尺寸为0.5m×0.2m,每组车轮压在3根i12.6上，则单根i12.6承受的荷载按照集中力计算为250 kn÷2÷3=41.7kn；
单侧履带压：履带宽0.8m，单侧履带压在4根i12.6梁上（间距0.24×3=0.72m＜0.8m），履带长4.675m，则单根i12.6受力按线性荷载计算为104kn/2/4.675m/÷4=27.8kn/m，此线性荷载在1.0m长的范围内换算成集中荷载的大小为27.8kn/m×1.0=27.8kn<41.7kn的汽车轮压，为此对于i12.6梁的验算选择罐车荷载进行控制验算。
计算模型如下：则单边车轮布置在跨中时弯距计算模型如下：
上，则单根i12.6承受的荷载按照集中力计算为250 kn÷2÷3=41.7kn；
单侧履带压：履带宽0.8m，单侧履带压在4根i12.6梁上（间距0.24×3=0.72m＜0.8m），履带长4.675m，则单根i12.6受力按线性荷载计算为104kn/2/4.675m/÷4=27.8kn/m，此线性荷载在1.0m长的范围内换算成集中荷载的大小为27.8kn/m×1.0=27.8kn<41.7kn的汽车轮压，为此对于i12.6梁的验算选择罐车荷载进行控制验算。
计算模型如下：则单边车轮布置在跨中时弯距计算模型如下
3.1.2 弯矩图剪力图(mmax=7.44kn.m，qmax＝20.983kn) 选用i12.6a，则 wx=77cm3
；
σ=m/w=7.44kn.m /77 cm3=96.6mpa＜[δ] =188.5 mpa；满足强度要求。
τ=qs/ib=20.983/10.5/0.5=39.97mpa<[τ]=85×1.3=110mpa （根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范第1.2.10条有：对于临时结构有1.3 [σ]＝145×1.3＝188.5mpa）,[τ]=85×1.3=110mpa
计算中忽略了8mm厚面板及钢框架整体分配作用，为此上述计算中是偏安全的，该桥梁面系结构设计满足临时钢结构强度刚度规范要求。
3.1.2刚度验算
该结构的容许挠度为不大于结构总长的1/400。 根据《建筑结构静力计算手册》 挠度：fmax=qcl3（8-4γ2+γ3）/384ei γ=c/l=0.2m/1.0m=0.2
fmax =41.7kn×0.2*13（8-4×0.22+0.23）/（384×2.1×105mpa×158cm4）=0.51×10-3m＜1m/400=2.5×10-3m 3.2 i22a横向分配梁内力计算
单边车轮作用在跨中时，横向分配梁的弯矩，轮压力为简化计算可作为集中力。
荷载分析：
1）均布荷载：1.3*6m桥面板重量为14.7kn/个，分配梁均布荷载：14.7kn/m/6/1.3*1＝1.225kn/m
2）施工及人群荷载：不考虑与汽车同时作用
3）汽车轮压：60t罐车当后车轮布置在跨中时，计算模型如下：
3.2.4弯矩、剪力图(mmax=17.71kn.m ，qmax＝92.295kn) 60t罐车当后车轮单个车轮布置在跨中时弯矩，计算模型如下：
3.2.5弯矩、剪力图(mmax=26.187kn.m ，qmax＝63.92kn) 荷载分析：80t履带旋挖钻轮压：履带吊接地长度为4.675m，i22a布置间距为1m，则履带吊同时作用在6根i22a上，单根i22a的履带轮压为1040÷6＝173.3 kn小于60t罐车单轴250kn同时作用在单根i22a上，不予计算。
选用i22a 则 a= 42.1cm2 , w=310cm3，i/s=18.9cm(i=3400 cm4，s=174.9 cm3)，b=0.75cm σ=m/w=26.18/0.31=84.45mpa<188.2 mpa
τ=qs/ib=92.3/18.9/0.75=65.11mpa<[τ]=85×1.3=110mpa （2）刚度计算
挠度：wmax=0.0003m＜1m/400=0.0025m 结构刚度与强度均满足要求。 3.3 321型贝雷梁内力验算
分析本栈桥结构形式，计算中选取3×12m进行结构的强度、刚度及杆件稳定性的验算。将3×12m联栈桥简化成一连续梁模型进行建模分析，分析施工荷载作用情形，现对结构物的两种工况进行分析： 工况一：当旋挖钻位于12m跨中是贝类梁承受弯矩。 工况二：当旋挖转位于钢管桩顶区域时，贝类梁承受剪力。 具体的荷载布置情况见本计算书开篇的“荷载分析布置图”，下面分别对工况一、工况二下纵梁内力情况进行建模分析。 贝雷梁及上均布荷载1.98+5.55+6.37=13.9kn/m
罐车荷载仅60吨，与旋挖钻相比，小的多，故不进行验算。
工况一：当旋挖钻位于12m跨中
图14、墩顶荷载反力1201kn
经过上述分析知，履带吊施工过程中贝雷梁剪力qmax2=610.09kn，弯矩mmax2=1674kn.m。
本栈桥贝雷梁内力情况为：
kq=【245.2 kn×5片】/610.09kn=2(安全)； km=【788.2 kn.m×5片】/1674kn.m=2.35(安全)
因此，整体结构强度满足临时钢结构施工设计规范要求。 结合上述计算，单排贝雷梁内力为：
qmax=610.09kn/5=122kn，mmax=1674kn.m/5=334.8kn.m 根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》第22页贝类梁结构分析简图可知，贝雷梁的内力可分为受纯弯和纯剪叠加而成。 一）受纯弯时
弦杆内力sx=±m/h=±334.8/1.4=±239.1kn， 弦杆截面积25.48cm2，因此弦杆应力：q=±sx/a=±
239.1/(2*25.48)cm2=±46.92mpa≤1.3*210=273mpa，满足强度要求。
弦杆的稳定性：ng=qa/q=273/46.92=5.8＞nw，稳定性足够； 二）受纯剪时
查《装配式公路钢桥多用途使用手册》第59页“桁架容许内力表”可知不加强的单排单层贝雷的容许剪力为245.2kn； 斜杆内力：sf=±q/2sin5=±22*122=86.26kn
端竖杆内力：sz=±122/2=±61kn，斜杆、竖杆采用i8，截面积为9.53cm2 因此，
斜杆、竖杆应力σ=±sx/a=±61/9.53=±64mpa≤1.3*210=273mpa 弦杆的稳定性：ng=qa/q=273/64=4.3＞nw，稳定性足够； 三）挠度验算 1）桥梁总惯性矩i
查《装配式公路钢桥多用途使用手册》第59页表3-5可知，单排单层桁架j=250497.2cm4,纵向的桥面层的ix=77.4cm4,6.5米宽桥沿桥梁方向共有5片桁架和23根i12.6桥面纵向梁。
因此，其总惯性矩为i=5×j+23×ix=1263709 cm4=0.0126 m4。 2）非弹性挠度
按照《装配式公路钢桥多用途使用手册》第39页贝雷桁架挠度计算经验公式，当桁架节数为偶数时，简支梁其跨中挠度为：
fmax=dn2/8 其中：
n为桁架节数，d为常数；
单层桁架d=0.3556cm,双层桁架d=0.1717cm；
对于一联桥型跨径组合为5.2×12m,为简化计算，验算中12m单跨径进行验算，跨内共有4节桁架，且为单层桁架。
将上述数据代入公式得fmax=0.3556cm×42/8=0.71cm，而对于连续梁，其非弹性挠度一般为简支梁的2/3，所以其fmax=0.711cm×2/3=0.474cm。
3）弹性挠度
查《路桥施工计算手册》第764页附表2-9中的计算系数可知，均布荷载产生的挠度为：
fq=0.677×ql4/(100ei),其中ei=2.1×105mpa×0.0126 m4=0.265×1010n.m2.
因此，fq=0.677×ql4/(100ei)= 0.677×222.46×124÷（100×0.265×1010）=1.18×10-5m=1.2×10-3cm=0.0012cm。
4）总挠度
由以上计算可得到桁架在自重及履带吊ssl工况下产生的挠度为：f总=f非+f弹=0.474cm+0.0012cm=0.486 cm。
按照《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》jtj025-86第1.1.5条“对于临时或特殊结构，其竖向挠度容许值可与有关部门协商确定”
以及参考《装配式公路钢桥多用途使用手册》第49页计算示例，其竖向挠度容许值需满足f/l=1/250,即本桥12m跨的挠度容许值为f容=1200cm/250=4.8cm。
因此，上述计算得到的f总= 0.486cm＜f容=4.8cm，满足要求。 4、下横梁内力计算
对于下横梁受力***不利工况为：（1）罐车的边侧行驶到桩顶时；（2）旋挖钻行驶到桩顶时。综合对比，工况（2）比工况（1）受力严重，为简化计算，将旋挖钻荷载以均布力的形式对下横梁的内力进行分析。
（1）旋挖钻沿栈桥的边侧行驶到桩顶时
1）自重均布荷载： q1 =13.9×12/6+1.35=29.15kn/m 2）施工及人群荷载: 不考虑与履带吊同时作用。 3）履带轮压：q1=1201kn/5=240.25kn/m。
第一步：利用sap2000建模，当行驶到墩顶时，求解钢管桩支点反力。（两桩间距按3.8米布置）
根据上面的计算分析，取mmax=410.4kn·m，qmax=363kn进行下横梁的截面设计。
wx= mmax/[σ]=350kn·m /140 mpa=2500cm3 a= qmax/[τ]=363kn/85 mpa=42.7cm2
选用2i40a, w=2×1090cm3=2180 cm3,a=2×86.1=172.2cm2, i/s=34.1(i=21720cm4
，s=631.2cm3)，b=1.42×2＝2.84cm。 σ=m/w=350 kn·m /2180 cm3=160.6mpa<1.3[σ]
mpacmcmkn
ibqs5.3784.21.34363????
?<1.3[τ]
挠度：wmax=0.0104m＜3.8m/400=9.5×10-3m 满足强度及刚度要求。
5一般墩（φ529/630*7mm）的验算 5.1 钢管桩入土深度
根据《港口工程桩基规范》（jtj254-98）
第4.2.4条： )(1aqlquqrifir
d式中：
qd—单桩垂直极限承载力设计值（kn）；
r?—单桩垂直承载力分项系数，取1.45；
u—桩身截面周长（m），本处为1.661m；
fiq—单桩第i层土的极限侧摩阻力标准值（kpa）； il—桩身穿过第i层土的长度（m）； rq—单桩极限桩端阻力标准值（kpa）；
a— 桩身截面面积，φ529×8mm钢管桩a=130.88cm2； 地质资料统计样表: 该区域土层磨阻力如表4.2：
lx=13m
综上，栈桥施工中，单根桩基用材为17.5m，各桩基具体入土深度根据现场地质及施工设备进行双控。
5.5 打桩设备的选择
本工程钢管桩基础设计中主要为φ630×8mm两种，钢管桩直径均适中，结合过去工程中打桩经验，对于本类型钢管桩选择dzj-45振动锤施打。dzj-45振动锤性能参数见下表。
根据现场施工记录，终打前电动机输入电流为170a，电压为390v，无负荷时电动机输入电流为100a，电压为380v，则：
通过上述计算，采用45震动锤打桩，当掼入度为1 cm/min，终打电流为390v时，单桩承载力为71.53t。大于单桩承载力345.3kn，满足使用要求。 5.1 钢管桩强度验算
拟定钢管桩顶至冲刷线间管长为7m。利用sap2000建立有限元模型：
计算模型、 轴向力（nmax=618.63kn） 弯矩图（mmax=-201.88kn.m）
经上述建模分析知，钢管桩在冲刷后泥面处弯矩m=201.88kn.m，轴力为618.63kn。
φ529×8mm钢管桩wx=1680.55cm3，a=130.88cm2。 根据上述计算，钢管桩在压弯共同作用下，应力为：
5.3 使用阶段钢管桩间剪刀撑和平撑强度验算
钢管桩间平撑均设计为[20a，经上述建模分析知，[20a各杆件中***不利杆件的弯矩m=2.42kn.m，剪力为1.58kn，轴力为39.7kn。
6 计算结论
经分析计算，栈桥各主要受力构件强度和刚度均满足临时钢结构施工设计规范要求。 7构造物施工 7.1钢管桩施工 1．钢管桩的下沉
所有钢管桩钢管桩制备直接在现场由卷板机卷制而成。下沉采用dzj-45液压振动锤振动下沉，在振动钢管桩前，先由测量放出的桩位预挖一个80cm的直径圆孔，约50cm深，用以定位钢管桩。沉桩过程中，利用全站仪在相互垂直的纵横栈桥方向观测其垂直度，及时纠正钢管桩下沉中的偏移，直至钢管桩沉至设计标高。同时，在桩周附近地面浇一定数量砼，封闭桩头处与钢管桩壁结合的缝隙，并在桩周挖掘排水沟，减少由于地表水下渗使得桩壁摩阻力减小造成钢管桩的承载力降低。沉桩完成后，逐一测出各桩头标高，并根据各支架钢管桩顶标高计算出所需钢管桩的精确长度，直接在地面焊接接长足够长度，利用长臂吊车一次吊装焊接。减少钢管桩接长的高空作业，既保证了施工安全与质量，加快了施工进度。 2.振动沉桩的要点
1）沉桩前先准确定出每根钢管桩的位置，并在沉桩过程中随时检查。
2）在钢管桩上做好沉入深度标记，以便控制桩的入土深度。
3）沉桩前应处理地面上、下障碍物。
4）在沉桩过程中，保持振动锤的中心线与桩中心线一致。
5）每根桩的沉桩作业须一次完成，不可中途停锤太久，以免土的摩阻力恢复，继续下沉困难。
6）沉桩过程中，出现桩的偏移、倾斜等不正常情况，应暂停锤振，并查明原因，采取措施后方可继续沉桩。
7.2纵、横梁施工
当钢管桩沉放完毕，就开始吊装，铺设纵、横梁工字钢及贝雷梁，具体操作如下：
1.在钢管桩顶部，垂直栈桥方向，中心位置开槽口，用δ=12mm钢板加强钢管桩壁，安装双支i40横梁工字钢，并嵌固在槽口中，调整位置准确后，与钢管桩开口壁焊接，焊接时先将槽钢与钢管桩壁间满焊，再在槽钢与钢管桩间加焊三角形劲板加强。
2.按照栈桥结构图依次安装纵向贝雷梁、i22横梁、δ=8mm面板。
3.纵横梁吊装要求：
1）备专业吊车操作员和吊车指挥员，保证整个吊装过程符合安全操作规程。
2）吊装时必须有专职安全员在现场值班。
3）贝雷梁吊装时采用一跨单片整体吊装。
4.焊接要求：
1）施焊前必须清除焊接区的有害物。
2）施焊时母材的非焊接部位严禁焊接引弧。
3）多层焊接宜连续施焊，应注意控制层间温度，每一层焊缝焊完后及时清理检查，清除药皮、熔渣、溢流和其他缺陷后，再焊下一层。
8．安全技术措施
1、水上高空作业人员必须配戴安全带和配戴救生衣等救生设备，作业人员要正确使用。
2、设置安全监察室，各架子队设专职安全员。
3、 架子队的负责人应教育、督促施工人员学习和贯彻安全规则。
4、在施工现场应有安全标志，危险地区必须悬挂“危险”或“禁止通行”等标志，夜间设红灯示警。
5、施工用电线路和电气设备，应按tn-s规定架设和安装，所有电气设备的绝缘状况必须良好，各项绝缘指标应达到规定值，凡有裸露带电部位的电气设备和易发生电击危险的区域，都应有符合要求的防护，如围栏、护网、箱、匣等屏护设施。
6、严禁将输电线路搭靠或固定在机械、栏杆、钢筋、管子、扒钉等金属上。
7、单位工程施工负责人应对工程的水上作业安全技术负责并建立相应的责任制。施工前，应逐级进行安全技术教育及交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实时不得进行施工。
8、水上作业中的安全标志、工具、仪表、电气设施和各种设备，必须在施工前加以检查，确认其完好，方能投入使用。
9、攀登和悬空水上高处作业人员以及搭设水上高处作业安全设施的人员，必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗，并必须定期进行体格检查。
10、施工中对水上高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危险人身安全的，必须停止作业，未配戴安全带和悬挂安全网不得进行高处作业施工。
11、施工作业场所所有可能坠落的物件，应一律先行撤除或加以固定。水上高处作业中所用的物料，均应堆放平稳，不妨碍通行和装卸。工具应随手放入工具袋；作业中的走道、通道板和登高用具，应随时清扫干净；拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走，不得随意乱置或向下丢弃。传递物件禁止抛掷。
12、雨天和雪天进行水上高处作业时，必须采取可靠的防滑、防寒和防冻措施。凡水、冰、霜均应及时清除。遇有6级以上大风、浓雾等恶劣气候，不得进行露天攀登与悬空水上高处作业，暴风雪及台风暴雨后，应对高处作业安全设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，应立即修理完善。
13、因水上作业必需，临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复
湖北川林管道工程有限公司
刘先生
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湖北 武汉 江汉区