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对橡胶混凝土试件进行了不同应变速率下的压缩试验,系统研究了不同应变率和橡胶掺量对橡胶混凝土强度和变形特性的影响.结果表明,橡胶混凝土的抗压强度随应变率的增加而增加,当橡胶掺量较小时,抗压强度随应变率提高的幅度较大;随着橡胶掺量的增加,抗压强度提高的幅度逐渐减小.在试验研究的基础上给出了不同橡胶掺量下混凝土抗压强度与应变率之间的关系式.另外,研究还发现:橡胶混凝土的抗压峰值应变随橡胶掺量的增加而增加,增幅达16.97%,混凝土的应变变形性能得到明显改善.
绞吸船挖泥清淤施工方法：1.分条施工：将疏浚区域分条，每条80-100米进行施工；2.分层施工分层厚度为2-4米，以适合绞刀头的施工能力，进行施工分刀施工，分刀厚度为0.3-1.0米。每层可分为2-4；3.吹填施工 本工程的吹填作业由布设在吹砂点的绞吸船实施，绞吸船也属非自航机械式施工设备，绞吸式挖泥船工作原理是利用离心泵产生真空吸进水下泥浆进入泵体,然后由其产生的排压挤压泥浆在排泥管中流动,通过输泥管将浚挖泥土排至的吹填区。4.吹砂管穿越大堤的保障措施根据现场情况搭设适当的排泥管架，以使排泥管线通过支墩及管架翻越堤顶进入吹填区排泥管线翻越围堤示意图。
绞吸船挖泥清淤根据风流情况，确定抛锚顺序，一般先抛设上风、上流锚，抛锚时，将绞刀转移到挖泥边线上，下放到泥里定住船身，要掌握好抛锚的位置，约在边锚缆与当时船身的前夹角45的位置，但不要小于45，到位后即行抛锚。抛锚后收紧横移缆，待锚抓住后，方可将绞刀提出泥面。泥泵工况的确定：泥泵工况系指泥泵工作的流量和水头，泥泵工况的选定要在泥泵及其主机的可用xing能 范围内，排泥管路能够输送，且磨损较小，并使土方生产率较佳。泥泵工作的流量范围，zui小不致使排泥管路中的流速太小，而产生泥砂沉积，出现堵塞现象；zui大不致使泥泵产生气蚀、或主机超功率、或超转矩。在泥泵工作流量范围内，选定的施工流量，要使挖泥船能发 挥挖吹能力，达到较佳生产率，同时要考虑减小泥泵、管路的磨损和节约能耗等。
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利用有限元方法,数值模拟了不同挖补角度的树脂基复合材料修补片热固化过程中的温度场和热应力场,并分析了挖补角度对修补片的温度、固化度和热应力的影响。仿真计算结果表明:挖补角度越小,修补片中心点处的温度峰值越大,固化速率越快,热应力越大;挖补角度越小,修补片非中心点处的固化速率越快,热应力越小,且挖补角度对非中心点处的热应力影响较大。综合分析后可知,在一定挖补角度范围内,合理选择挖补角度,可控制修补材料内部热应力,并获得较好的复合材料修补质量。研究结果为实际修理提供了良好的数值依据。
绞吸船挖泥清淤施工方法：1.分条施工：将疏浚区域分条，每条80-100米进行施工；2.分层施工分层厚度为2-4米，以适合绞刀头的施工能力，进行施工分刀施工，分刀厚度为0.3-1.0米。每层可分为2-4；3。吹填施工 本工程的吹填作业由布设在吹砂点的绞吸船实施，绞吸船也属非自航机械式施工设备，绞吸式挖泥船工作原理是利用离心泵产生真空吸进水下泥浆进入泵体,然后由其产生的排压挤压泥浆在排泥管中流动,通过输泥管将浚挖泥土排至的吹填区。4.吹砂管穿越大堤的保障措施根据现场情况搭设适当的排泥管架，以使排泥管线通过支墩及管架翻越堤顶进入吹填区排泥管线翻越围堤示意图。水上管线组装铺设方法水上管线采用自浮式钢管和胶管相隔连接结构。钢管规格为6 米φ800mm,胶管规格为1.5米φ800mm，水上管线总长度为600米。一端与施工船排泥管连接,另一端加装空气释 放阀与水下管连接,中间每隔150 米用锚水上固定,全部采用法兰连接。
实用新型内容对于河水泥沙较多的地区修筑的橡胶坝风景带，设有一级或多级拦水坝，河床中筑有隔离坝，将河床分为两部分：隔离坝、拦水坝和河堤一起形成人工观光湖，隔离坝与另一侧河堤形成排洪渠，排洪渠的宽度远小于人工观光湖的宽度，与一级拦水坝对应处筑有蓄水坝，与隔离坝相连修筑清淤分沙坝，所述清淤分沙坝由坝体和进水口构成，其坝体逆水流方向先以直线形向上游延伸至一级拦水坝zui高蓄水位所能达到的位置，之后以s型向上游拦水坝一侧靠拢，末端与拦水坝一侧河堤相连接，坝体与河堤相接端为坝头，与隔离坝相连端为坝尾，坝体在一级拦水坝上游设有进水口，进水口的上沿与蓄水分沙区正常蓄水位平齐。
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采用混凝土的kelvin阻尼模型和复阻尼模型,对钢筋混凝土阻尼参数进行了分析,推导得到了弹性阶段弯曲振动时钢筋混凝土阻尼性能的理论折减系数.研究了弯曲振动时钢筋混凝土损耗因子与配筋率、激励频率间的关系.结果表明:钢筋混凝土损耗因子随配筋率的增加和激励频率的提高而下降,且初始下降较快,而后渐趋平缓.将试验数据与理论折减系数进行对比分析,发现在配筋率较高时,理论折减系数与实测阻尼变化趋势接近,而在配筋率较低时,由于未考虑素混凝土的阻尼性能与激励频率的关系,两者间存在一定的偏差.
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