辽源家用管式油冷却器
计算结果最优出口温度t2最小年费用f传热面积a每小时用水量wu元m2kg/h93.1949289.3程序设计由上面分析可知，以上问题属于单变量最优化问题。对于此类问题求解方法比较成熟，可以用解析法和黄金分割法或函数逼近法等数值方法求解。由于分析方法和传热机理相似，对于其它介质的管壳式换热器只要在公式上稍作变形即可得出类似的结论。因此，对管壳式换热器问题的优化具有一定的普遍性，其求解结果可以作为设计管壳式换热器重要依据，从而为节约生产成本，推动设计的科学性方面作出相应的贡献。
辽宁通达换热设备不锈钢波纹管换热器的制造
波纹管换热器是一种新型的强化传热节能型高效换热设备，它是在传统的列管式换热器的基础上，应用强化传热理论，对传统的各类换热器的突破，具有换热效率高、耐腐蚀、不易结垢、运行安全平稳等优点，在相同换热面积的情况下，波纹管换热器的换热量是管壳式换热器的2~3倍。
不需保温，热效率高可直接进行两种介质的能量交换，无需采取保温措施，其传热系数为1000~3500wam2.1，大大高于列管式换热器的传热系数121~250wam21i），在减少保温层的情况下，极大地提高了其传热效率。安装容易，清洗维修简便板式换热器安装时只需把冷热介质管道与设备上的进出口进行角式对流连接；维修清洗时，直接拆开进出口法兰，注意不要把板片碰折，同时调整工艺操作即可完全清洗干净，降低了员工的劳动强度。2.5回收低品位热能，节能效果显著板式换热器对低品位热能进行合理的回收，可以把65°c左右的温度降低到38°c左右，大大降低了低品位热能在空气中的散失对环境造成的污染。
串并联取水方式：是工程上常用的取水方式。可以更加灵活的选取取水和回水位置，方便不同工况下运行方式的转换。端差：同样工况下，获得较大端差，以期取得很好节能效果。端差在20℃以上时，入口水温变化对吸热、投资影响不大。端差在20℃以内时，入口水温变化对吸热、投资影响非常大。工程上需将不同的端差、取水方式进行组合测算，找到较好组合。
制造工艺11波纹管的对接购买的波纹管为定型管，一般不需要对接，但在验收过程中发现有的换热管有划痕，可能是装卸过程中不小心造成的。如将上述有缺陷的换热管都剔除，会造成总换热管数量不够，因此采用将换热管缺陷部位锯掉后，重新拼接的办法。
但这样做又出现以下两个问题：一是组对后应保证波距不变；二是使用的波纹管厚度只有0.8mm或1mm，焊接时极易造成烧穿、晶粒粗大等缺陷。前者采用先测量波距，考虑锯口及偏差后，在波峰处锯开，重新组对。为解决焊接问题，用手工钨极氩弧焊进行了多次试验，最后确定采用以下规范进行焊接：焊接电流35~50a，焊接速度2~2.5mm/s，氩气流量4~6l/min，管内氩气3~4l/min焊丝h0cr20ni10ti（01.0mm）对接间隙为0.焊接后经x射线检测，全部达到jb4730-94i级要求。对接后的管子逐根进行水压试验，全部合格。
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波纹管与短接头的焊接由于管板与波纹管厚度相差悬殊，为使波纹管与管板能很好地熔合，同时波纹管能顺利地穿过管板和折流板，须在波纹管的端部加一段与波纹管波峰外径相同的短管，该短管采用普通不锈钢管，其与波纹管的焊接是另一个难题。
波纹管的厚度一般为0.8~1mm，而短接头的厚度为2.5~3mm，厚度相差较大。两者对接焊时，电弧对两侧加热效果不一样，一侧未熔化，另一侧可能已烧穿，熔池也会偏向一侧造成未熔合，影响到换热管的安全使用。针对这种情况，采用在厚的短管侧进行削边，削出垫板，插入波纹管内，接头型式见。
应用情况2.1结构紧凑，占地面积小同样能力的设备，就其换热面积而言，比列管式换热器可减少2/3以上，占地面积减少1/4以上，运输移动极为方便。令却用水厘少，不易结垢由于设备结构的制作特点，导致流体易形成湍流，提高了两种介质相互传递能量的速率，随着流体的运动，带走了积尘、杂质。原来的列管式冷却器年年除垢，且冷却效果不好；而目前的板式换热器自投运至今，冷却效果仍相当不错，结垢速度极慢、较少，大大降低了冷却水的用量，在同样情况下比原来少开了一台水栗。
汽车空调换热器的发展及特点1.汽车空调换热器的发展汽车空调换热器按照不同的结构可分为：管片式换热器、管带式换热器、平行流式换热器、层叠式换热器。早期汽车空调的冷凝器和蒸发器一般均为管片结构。到上世纪80年代末90年代初，管带式结构逐渐成熟并开始取代管片式结构。这种当时的新型换热器结构具有良好的换热性能，并且相对于管片式结构其换热量的提升幅度大于阻力的提升幅度，因此，在90年代中期，汽车空调的冷凝器和蒸发器广泛采用这种结构。
这样，既保证了组对后的同轴度，又解决了不等厚管的焊接问题。焊接采用手工钨极氩弧焊，焊接电流45~50a，焊接速度2.7~3.2mm/s，不填充焊丝，对接间隙0.5mm.焊后经x射线探伤，全部达到jb4730-94i级要求。管子经逐根水压试验，全部合格。
波纹管与短接头的焊接由于管板与波纹管厚度相差悬殊，为使波纹管与管板能很好地熔合，同时波纹管能顺利地穿过管板和折流板，须在波纹管的端部加一段与波纹管波峰外径相同的短管，该短管采用普通不锈钢管，其与波纹管的焊接是另一个难题。波纹管的厚度一般为0.8~1mm，而短接头的厚度为2.5~3mm，厚度相差较大。两者对接焊时，电弧对两侧加热效果不一样，一侧未熔化，另一侧可能已烧穿，熔池也会偏向一侧造成未熔合，影响到换热管的安全使用。针对这种情况，采用在厚的短管侧进行削边，削出垫板，插入波纹管内，接头型式见。
焊接接头试压不论是波纹管对接接头，还是波纹管与短接头的焊缝，都应进行水压试验，试验压力为换热器设计压力的2倍。试压时，在试压工装上加垫橡胶板，防止不锈钢波纹与铁离子接触。试压采用软水，试压完后及时用压缩空气吹净存水。试压后的波纹管用1.4波纹管在折流板内磨损的问题由于波纹管为薄壁不锈钢管，表面轻微的划碰或磨损都将破坏波纹管表面的钝化膜，使管壁耐腐蚀性能下降，且因壁薄，与折流板间的摩擦将大大缩短波纹管的使用寿命。而管壁与折流板孔间的摩擦在设备运行当中不可避免，温度、压力的变化及设备振动引起的摩擦、磨损都较直管严重。为此，有的厂家采取加厚折流板的方法，使波峰位于折流板管孔中，这样可能会避免波峰与孔端棱角的摩擦，但不能避免波峰与孔壁的摩擦，长期的振动引起的摩擦必然会引起波纹管的严重磨损，而且在组装穿管时，也可能引起管壁的尖锐划伤。
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计算域如所示。进u周期性边界出u加11段常壁温计算域以及相应的边界条件相应的边界条件如下：xu和min171利用数值模拟的方法得到了与ali和ramadhyani111的波纹翅片与文所采用的波纹通道类似。因此，为了保证数值结果的可靠性，本文的数值模拟方法与文基本一致。网格划分为50x700.计算使用控制容积法离散化方程，对流项采用quick格式，压力-速度耦合使用simplec算法。工质为空气，取t=293k时的物性参数。全部计算用fluent软件在cpu为pentium许伟，等：开缝对波纹翅片流动和换热性能影响的数值分析atlm为对数平均温差。对数平均温差为数定义为温度，壁面局部温度twx=303k.2计算结果与分析bookmark22.1流线图流线图。如a所示，re=300时尺寸较大的横向涡在波纹翅片wf的背风面脱落，然后冲刷迎风面。这种现象不但使波纹翅片hx变化剧烈，而且还使流阻大幅度上升。开缝之后翅片周围的流形发生很大变化。swf-1对应的回流区尺寸更大，与翅片长度相当。与swf-1相比，swf-2仅缝隙处翅片偏折的角度不同，其背风面的横向涡尺寸却大为缩小。对于开缝条数更多的swf-3，横向涡只存在于翅片拐角处，而且尺寸更小。横向涡大小的顺序如所示，当reynolds数增加到500，wf和swf-1附近的涡发生分裂，swf-2附近的涡的尺寸也明显增加，而swf-3所对应的流形却变化不大。上述对比表明，开缝条数较多的swf-3能够较好地横向涡的生成，从而达到减小阻力的目的。