热浸镀锌钢板。将薄钢板浸入熔解的锌槽中，使其表面粘附一层锌的薄钢板。目前主要采用连续镀锌工艺生产，即把成卷的钢板连续浸在熔解有锌的镀槽中制成镀锌钢板;
b) 合金化镀锌钢板。这种钢板也是用热浸法制造，但在出槽后，立即把它加热到500℃左右，使其生成锌和铁的合金被膜。这种镀锌板具有良好的涂料的密着性和焊接性;
c) 电镀锌钢板。用电镀法制造这种镀锌钢板具有良好的加工性。但镀层较薄，耐腐蚀性不如热浸法镀锌板;
d) 单面镀和双面差镀锌钢板。单面镀锌钢板，即只在一面镀锌的产品。在焊接、涂装、防锈处理、加工等方面，具有比双面镀锌板更好的适应性。为克服单面未涂锌的缺点，又有一种在另面涂以薄层锌的镀锌板，即双面差镀锌板;
e) 合金、复合镀锌钢板。它是用锌和其他金属如铅、锌制成合金乃至复合镀成的钢板。这种钢板既具有卓越的防锈性能，又有良好的涂装性能。
除上述五种外，还有彩色镀锌钢板、印花涂装镀锌钢板、聚氯乙烯叠层镀锌钢板等。但目前最常用的仍为热浸镀锌板。
镀锌钢板按用途又可分为一般用、屋顶用、建筑外侧板用、结构用、瓦垄板用、拉伸用和深冲用等镀锌钢板。
主要生产厂及进口生产 ：
a) 国内：武汉、鞍钢、宝钢及广东等;
b) 国外：日本、德国、俄罗斯、法国等。
镀锌钢管连接方式：螺纹，焊接。
滚槽方式连接
（一）滚槽焊缝开裂
1、将管口压槽部分的内壁焊筋磨平，减少滚槽阻力。
2、调整钢管与滚槽设备的轴心，并要求钢管与滚槽设备水平。
3、调整压槽速度，压槽成型时长不能超过规定，均匀、缓慢施力。
（二）滚槽钢管断裂
1、将钢管管口压槽部分内壁焊筋磨平，减少滚槽阻力。
2、调整钢管与滚槽设备的轴心，要求钢管与滚槽设备水平。
3、调整压槽速度，压槽速度不能超过规定，均匀、缓慢施力。
4、检查滚槽设备的支撑辊与压力辊的宽度和型号，是否存在两辊尺寸不相匹配而造成咬合现象。
5、用游标卡尺检查钢管的沟槽是否规定。
（三）滚槽机滚压成型的沟槽应符合下列要求
1、管端至沟槽段的表面应平整无凹凸、无滚痕。
2、沟槽圆心应与管壁同心，沟槽宽度、深度应符合要求，并检查卡箍件型号是否正确。
3、在 焊接式连接
1、镀锌钢管管口对接后不在一条直线和钢管存在斜口的问题，建议将钢管管头截掉一小段儿后再进行加工。
2、镀锌钢管管口对接后出现两支管口对接不严现象，导致焊口薄厚不均匀；以及钢管由于本身原因或运输磕碰，造成管口椭圆，建议将钢管管头截掉一小段儿后再进行加工。
3、镀锌钢管管口对接后，管口部位出现砂眼：
4、焊接时由于技术原因造成。
5、管口存在锌瘤，造成焊接困难和砂眼问题，对锌瘤过大、过多管进行简单的锌瘤去除处理。
橡胶密封圈上涂抹润滑剂并检查橡胶密封圈是否有损伤，润滑剂不得采用油润滑剂。
对 130/185 工件计算切屑厚度 每次重磨后锯片寿命 锯片重磨次数 锯片更换用时 主驱动 ac 电机 芯轴旋转无级变速 ac 电机进给能力 无级变速进给 快速返回恒定值 中心润滑系统 刷扫装置 液压 3 条锯切系统 西门子控制系统 表示质量 ra 平直度 毛刺高度 切屑长度公差 尺寸： 宽 长
0.1～0.15mm 10～20m2 8～10 3～5min 55kw 34～90rpm (180) 6.9kw 100～2000mm/min 8000mm/min 0.1kw 0.12kw 2×75kw s7 25μm 0.5/100 1.2mm ±1mm 大约 2850mm 大约 1200mm 大约 1920mm 大约 14000kg mm
高 每条坯总重
一个切断周期为 70 秒(包括夹紧、管坯切断、锯片返回、打开夹紧装置和管坯出料以及 切头、切尾的时间，但不包括管坯运输时间)。 3 台锯的 生产能力为 50 万吨/年。管坯锯有一特殊的倒向装置(液压伺服装置)有利 于减振和提高锯的使用寿命(只在进给时起作用)。 锯床有两个夹紧装置分布于入出口(输入区 有辊道支撑保证弯坯的夹紧)锯切后入口端。夹紧打开保证锯片返回时不与坯子接触。 —进给锯齿轮 —锯齿轮减振， 由三个固定齿轮的减振组成， 作为可移动的减振避免了锯片相对于轴向 的摆动。 —刷扫装置 —在锯片的底部安装有一个驱动刷扫装置，清扫齿上的铁屑，不会影响锯片的寿命。 —锯片喷射润滑。 为了提高锯片的使用寿命， 高负载润滑剂的容器由空气雾化少量浇注 在锯片上，没有残留。 —锯片冷却装置。一个特殊的喷嘴，冷的空气-5oc 喷在锯片上。 锯切后的定尺坯经出口辊道和称重装置后拨至装料机前缓冲链(注：3#锯前有一尚需切 头的单倍尺坯上料台架，称重后有一回炉坯上料台架)，缓冲移送链将管坯运至装料机下辊 道前， 坯子由翻料钩从链上翻至辊道上称重合格的管坯由装料机装入环形炉， 称重不合格的 管坯由辊道运输至剔除台架前剔除。
钛及钛合金的杂质元素和退火处理在其生产过程中具有重要的作用。其中杂质元素可使钛及钛合金强度提高，塑性下降。以影响程度来说，氮的影响 ，碳的影响最小，而氧居中，氢对钛的力学性能影响主要体现在氢脆上。随着工业技术的发展以及工业生产对金属材料性能需求的不断提高，金属材料生产中的成分设计尤为重要。而热处理是金属材料最重要的物理冶金过程之一，也是工业上控制和改变金属材料组织、结构和性能的重要手段。科研人员研究了两种不同氧含量、不同退火制度对经特定工艺轧制的ta2钛管材的组织和力学性能的影响，以获得满足飞机发动机要求的高性能、高塑性的再结晶态ta2钛管材。
实验原料采用一级海绵钛，经两次真空自耗电弧炉熔炼获得铸锭，化学成分有两种，以下均称方案a和方案b。其中，a的氧含量为0.06%～0.07%，b的氧含量为0.10%。ta2铸锭经2500t水压机开坯锻造、棒坯钻孔、1600t卧式挤压机包套热挤压，最终获得φ45mm×8mm×l的管坯，对管坯下料进行包套酸洗得到轧制坯料。
管坯采用常规两辊、辊管材冷轧机进行多道次轧制。两辊轧制变形量选择50%～60%，三辊轧制变形量选择30%～45%，最终得到φ8mm×1mm×l(l≥3000mm)的ta2成品管材。飞机发动机管材需满足抗拉强度rm=392～539mpa、伸长率a50≥20%，屈服强度不要求，显微组织要求为再结晶态组织，并且有相对astmb/asme sb338标准更严格的工艺性能和探伤要求。
成品管材选择不同退火温度480℃、500℃、520℃、550℃、600℃，保温时间选择90min，随炉冷却。在热处理后的管材上取样，用instron-1185电子拉伸机进行室温力学性能测试和olympus金相显微镜观察显微组织。试验结果表明：
(1)ta2管材中氧含量为0.06%～0.07%时，500℃时室温力学性能满足飞机发动机要求，520℃强度稍微偏低，合格温度区间较窄，不建议选用。
(2)冷加工的ta2管材，其氧含量为0.10%时，在500℃时开始发生再结晶，520℃～600℃热处理时材料组织为细小再结晶组织，性能和组织趋于稳定，经520℃～550℃×90minfc处理后的管材组织和性能达到飞机发动机使用要求。
(3)经过增加内表面镗削处理的方法可以有效去除氧含量为0.10%的管材在冷加工过程中产生的内表面缺陷，且并不影响成品超声探伤。
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